旋膜除氧器除氧头改造，除氧器除氧头内件-换

突出优势

工作原理

旋膜式除氧器原理：
*旋膜改进型除氧器的传热，传质方式与已有的淋水盘式、旋膜式和雾化式不同，主要是将射流，旋转膜和县挂式泡佛三种传热方式缩化为-体的传热、传质方式，它*很-的效率。*旋射膜管*很-的解析能力，并造成液膜没管壁强力旋转卷吸-量蒸汽，*换热，传质功能，将相向泡沸改为悬挂式泡沸，提-各层中蒸汽流速-时泛-(飞溅)并能保持汽(气)体通道；将-立的三种传热、传质装置缩化为-体，在-个单元的部件内完成。由于它*很-的效率和某些特殊的功能，-破了已有除氧器的技术性能。

旋膜式除氧器用途及型号：
CY-、CYG-系列*旋射膜式除氧器（下简称除氧器）是用汽轮机抽汽将锅炉给水加热到对应除氧器工作压力下的饱和温度；除去溶解于给水中的氧及其它气体，防止和降低锅炉管道、省煤器和其它附属设备的腐蚀。
其型号由汉语拼音字母和除氧器的主要-数据（处理水量T/H）二部分组成。
例如：CYG-225T/H表示处理水量225T/H的-压旋射膜式除氧器。

旋膜式除氧器结构：
除氧器的结构型式主要由外壳、汽水分离器、*旋射起膜器、淋水篦子、规整液汽网、水箱组成。
1、外壳：是由筒身和冲压椭圆形封头焊制成。
2、汽水分离器：该种装置取代了原老式除氧器内草帽锥式结构设计，使除氧器消除了排汽带水现象。
3、*旋射起膜器：由水室、汽室、起膜管、凝结水接管、补充水管、疏水接管和*进汽接管组成。*旋射起膜器的旋射膜管内增加了水膜导向装置，即使低负荷运行时也能强力降膜，保持*佳的旋射膜裙。
凝结水、化学补水、经起膜管呈螺旋状按--的角度喷出，形成水膜裙，并与-加热蒸汽接管引进的加热蒸汽和由水箱经液汽网，水篦子上升的二次加热蒸汽接触被加热到接近除氧器工作压力下的饱和温度（即-饱和温度2-3℃）并进行粗除氧。-般经此起膜段可除去给水中含氧量的90-95%左右。

4、淋水篦子：是由数层交错排列的角形钢制件组成，经起膜段粗除氧的给水及由-加疏水在这里混合时行二次分配，呈均匀淋雨状落到装在其下的液汽网上。
5、规整填料液汽网：是由许多开状尺寸相同的单元组成的SW型网孔波纹填料，组成的-个圆筒体，该规整填料保持丝网波纹填料和孔板波纹填料的*外，而且比表面积-，压降小，操作弹性-，分离效率-、能耗低，永远不脱落等特-。给水在这里与二次蒸汽充分接触，加热到饱和温度并时行深度除氧，低压-气式除氧器≤10PPb，-压除氧器≤5PPb。
6、水箱：除过氧的给水汇集到除氧头的下部容器的给水箱内，除氧水箱内装有*新*设计的强力换热再沸腾装置，该装置*强力换热，迅速提升水温，-深度除氧，减小水箱振动，降低噪音等*，提-了设备的使用*，-了设备运行的*可靠性。

旋膜式除氧器安装、运行和检修：
1、 除氧器、水箱及附件的安装，应按MCY-MCYG型除氧器系统图及本说明书进行。
2、 除氧器和水箱焊接后，应进行水压试验，水压试验压力参数照有关-。
3、 在正式投运前，应调整*阀，当设备内压力达到-值时，*阀自动开启。
4、 调整压力自动调整器，除氧器压力保持在-的范围内，水箱出水温度保持在-的温度范围内。运行时除氧器压力如-过上述范围，应检查压力自动调整器是否发生故障。蝶阀正常水位±200mm即-限水位，-水位放水阀（电动闸阀）打开放水，水位降低时应自动关闭。运行时应经常检查电动水位调节系统动作是否灵活，补给水调节阀动作是否灵活。
5、 在运行时，应使给水在起膜段加热到接近除氧器运行压力下饱和温度（即-饱和温度2-3℃）。
6、 调节排汽阀的开度，使排汽量达到每吨除氧水2-3kg左右。
7、 水箱水位表应-期冲洗，防止污染。
8、 除氧器运行时，应-开进水阀，后开加热蒸汽阀，停止时相反，-关进汽阀，后关进水阀。
9、 除氧器检查时，应将水箱内的水排出，并进行清理。
10、 除氧器长期停运时，应采取适当的防腐措施。

改进型旋膜除氧器及除氧塔改造案例：
     除氧器是热力发电厂的重要设备*。它-锅炉给水的-，特别是溶氧量满足设备运行要求；但是由于种种原因，不少除氧器无法-合格的除氧*，致使系统腐蚀损害，严重影响设备*和*运行，改造这些除氧器是当务之急。文中提出的除氧器内部改造方案，能够有效地解决给水溶氧-标问题并给电厂带来可喜的经济效益。 
-产100 MW及以上机组--多数配置喷雾填料式除氧器。这些除氧器，特别是100 MW、200 MW机组的除氧器，相当-部分已运行多年，弹簧喷嘴老化失效，内部元件锈蚀损坏；加之70年代前后生产的除氧器填料多采用Ω型填料，其传热传质性能特别是气体扩散性能均不如目前的*不锈钢丝网材料，所以不少除氧器的除氧**下降，有的严重-标，特别是在当前电网负荷需求减少，多数机组频繁运行于部分负荷或低负荷工况时，溶氧-标尤为严重。因此，针对这些电厂除氧器改造的迫切要求，-采用除氧器内部改造方案，即在除氧头壳体和水箱壳体满足设计强度要求时，仅对除氧头内部关键部件进行-化改造。实施内部改造方案的投资仅为-新设备费用的10%～20%，除氧*-能够满足运行要求，而且由于进汽装置、填料等部件采用了-化措施，其除氧*、负荷适应性、热经济性等指标-*吸引力。韶关电厂200 MW机组除氧器的改造成功地为同类设备改造提供了-条经济、简捷、有效的途径。 
1　改进型旋膜除氧器及除氧塔改造设备概述
    韶关发电厂9号机系哈尔滨汽轮机厂生产的200 MW机组，配用哈尔滨锅炉厂生产的GWC-670型-压喷雾填料式除氧器；设计出力670 t/h，*-出力700 t/h，额-运行压力/温度为0.49 MPa/158 ℃。除氧器经多年运行后，改造前存在的主要问题是：(1)给水含氧量严重-标且不稳-，如1995年11月为1.8～128.6 μg/L，1996年9月为0.2～15.3 μg/L；(2)Ω型填料散失，运行中Ω型填料经常脱落到给水泵入口，影响*运行；(3)雾化喷嘴弹簧失效且常脱落，失去调节功能。为此，韶关电厂决-对9号机组除氧器进行改造。热工研究院经过对众多改造方案的技术经济性论证后提出除氧头局部改造方案。
    1997年7月在该机组-修期间对9号机除氧器完成了改造。从1997年8月除氧器投运至今，设备运行状况良好。为了考核、评价改造后除氧器的热力性能，由韶关发电厂和热工研究院共同-人员，于1998年3月进行了性能试验。证明该除氧器改造设计合理，性能-良，达到了设计要求，能满足电厂对给水-的要求，确保机组*、稳-运行。 
2　改进型旋膜除氧器及除氧塔改造设计
改进型旋膜除氧器及除氧塔改造结构设计
   除氧器壳体和外部连接管保持不变，仅对除氧器内部进行局部改造。(1)对喷淋*欠佳的老式弹簧喷嘴进行调整、修复或选用*弹簧喷嘴将其-换；(2)在进汽装置基本结构不变的情况下，对*蒸汽进汽装置进行-化设计，确-*佳蒸汽通流面积；(3)拆除原除氧器的淋水盘结构，改为五层水篦子，使珠状传热变为膜状传热，*传热*和不凝结气体的扩散能力；(4)拆除原除氧器Ω型填料的上压料架，保持填料下托架不变，用不锈钢丝网填料块代替Ω型散填料。

修复、-换弹簧喷嘴
    全面检查所有弹簧喷嘴，对严重损坏无法调整或修复的喷嘴进行-换；对没有-*喷嘴要全部-换弹簧并调整使其与新喷嘴弹簧紧力相当，-所有喷嘴雾化*-致。
弹簧喷嘴及弹簧选用同型号的新-代弹簧喷嘴和与之相匹配的弹簧。这样，现场施工方便、工作量小；同时也能-弹簧喷嘴的整体雾化*。

进汽装置-化设计
    根据除氧器热平衡计算书可知，进入除氧器的4段抽汽量为29.89 t/h，而门杆漏汽、连续排污扩容器来汽和轴封漏汽总量为7.78 t/h，所以，这里仅对4段抽汽的进汽装置进行-化设计。为了尽可能地减小现场工作量，在不改变进汽管位置和基本结构的前提下，-化设计*佳的进汽通流面积，即在原进汽孔数量不变时-化进汽孔直径。(1)原设计进汽装置上共钻598个?12孔，在设计的额-工况、*-工况及目前运行的额-工况下是合适的。(2)电厂实际运行参数偏离制造厂性能计算书中给出的参数，例如，-4段抽汽压力仅0.8 MPa，而计算书中给出的除氧器进汽压力则为0.832 MPa，实际运行的进汽压力为0.72 MPa；所以设计参数与电厂实际运行工况之间存在较-误差。(3)9号机除氧器出水含氧量不稳-，这说明在额-工况附近除氧器工作基本正常，而偏离额-工况较-时，蒸汽加热不足，特别是在蒸汽参数偏低、-压加热器退出运行或凝结水温度低时较为*。(4)考虑机组自然老化、-压加热器解列、凝结水温度偏低以及调峰运行等因素，进汽装置原598个Ф12孔宜改为598个Ф16孔。

　水篦子设计
水篦子设计为5层，采用10号槽钢100×48×5.3，其间隔为80 mm，均匀分布；每层-138 mm。
　填料选择
   填料层设计-度150 mm，除氧头内填料体积1.474 m3，选用1Cr18Ni9Ti不锈钢丝网。将填料层分为16个-立的填料块，方便安装和维修；为缩短-修工期，填料块缠绕密度为130 kg/m3。填料块可向填料生产厂订做，另外还需要-些不锈钢丝网散料，用于特殊位置，如除氧头壳体内填料块没有涉及的圆弧部分等。填料下托架可用原Ω填料层托架，由于采用已包装的填料块，故*填料上压板架。 
　改进型旋膜除氧器及除氧塔改造前性能试验
   在9号机组除氧器实施改造前，于1997年3月13日对该除氧器的除氧*进行了检查试验(见表1)。 
表1　　改进型旋膜除氧器及除氧塔改造前性能试验结果

　改进型旋膜除氧器及除氧塔改造后性能试验
　机组变负荷试验
    该除氧器为--滑压运行除氧器，在机组负荷变化时，除氧器运行工况也随机组-4段抽汽参数不同而变化，相应的除氧器除氧*也不同。为考核除氧器不同负荷下的除氧*，特别是在低负荷下的除氧*，试验-纲要求试验应在200、180、150、120 MW工况下进行，但因电网负荷原因试验分别在135、150、160、170 MW负荷下完成(见表2)。

改进型旋膜除氧器及除氧塔改造表2　　变负荷试验结果

　排气门开度试验
   低压给水在除氧器中加热、喷淋，其中的不凝结气体，特别是氧气即不断析出，聚集在除氧器内；必须通过排气装置将这些气体排出达到除氧的目的。但是，排气装置在排出不凝结气体的同时也会排出-部分蒸汽，这必将增加机组的热损失。那么，确-合适的排汽门开度才能既充分排出不凝结气体又使排出蒸汽量*小，这是试验目的。试验排气门开主分别为2×1圈、2×1/2圈、2×1/4圈(GWC670型除氧器设计有对称布置的两个相同规格排气阀)，试验结果见表3。 
改进型旋膜除氧器及除氧塔改造表3　　排气门开度试验

　旋膜除氧器除氧头改造，除氧器除氧头内件-换结论
    改造后的9号机组除氧器启动投运以来，通过性能试验和长期的运行考验，证明该除氧器达到了改造设计要求，能够在满足不同工况给水-的前提下*稳-运行。
5.1　改造后的除氧器除氧*良好，在额-工况运行时除氧器出水含氧量可达到2～3 μg/L。
5.2　该除氧器负荷适应性能好，在60%～*额-工况下运行时，除氧器出水含氧量均小于7 μg/L。
5.3　该除氧器改造设计采用了汽液网填料和水篦子相接合的深度除氧方式，其传热传质性能-良，尤其是不凝结气体的析出能力*，所以除氧器改造后的排气门开度仅为改造前的1/2，排气损失*减少，系统热经济性提-。
5.4　采用*填料装置，避免了原来因Ω填料失散影响锅炉给水泵运行，提-了电厂运行*性。
5.5　经济效益显著。除氧器内部改造费用仅为新设备的10%～20%，节省资金约20～100万元；改造后的除氧器因排气量减少，每年节标煤700余t折合金额约15万元；另外给水-的改善延长了发电设备使用*，其经济效益尤为-出。

技术参数

旋膜除氧器除氧头改造，除氧器除氧头内件-换订购须知

1、-购整套*旋膜式除氧器提供以下参数: 
:除氧器的出力.
:除氧器的-度,圆筒直径及壁厚.
:除氧器的各給水工作压力,給水温度.

2、对老式除氧设备进行技术改造时需提供如下数据: 
:现有除氧器的-度,圆筒直径及壁厚.
:现有除氧器的各給水工作压力,給水温度.
:现有除氧器的出力.

旋膜除氧器除氧头改造，除氧器除氧头内件-换型号：

   CY-系列*旋射膜式除氧器型号由汉语拼音字母和除氧器的主要-数据（处理水量T/H）二部分组成。例如：CY-225T/H表示处理水量225T/H的-压旋膜式除氧器。
CYG-系列*压力式除氧器